少妇护士被弄高潮

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              對18×7類鋼絲繩幾個問題的認識

              發布時間:2019-12-11 18:00 文章來源:未知 文章作者:admin 點擊數:

              1問題提出 18X7類鋼絲繩是典型多層股抗旋轉類鋼絲繩之一。雖然其可以視為獨立鋼芯鋼絲繩,但與不具有抗旋轉特性獨立金屬芯鋼絲繩不同,后者鋼芯捻向通常與外層繩捻向相同,且通


              1問題提出
              18X7類鋼絲繩是典型多層股抗旋轉類鋼絲繩之一。雖然其可以視為獨立鋼芯鋼絲繩,但與不具有抗旋轉特性獨立金屬芯鋼絲繩不同,后者鋼芯捻向通常與外層繩捻向相同,且通常捻法配置為:交互捻鋼絲繩使用同向捻鋼芯,而同向捻鋼絲繩使用交互捻鋼芯凹,文獻2]對于交互捻鋼絲繩使用與鋼絲繩捻向一致的交互捻鋼芯其實也不盡合理。對捻法相同的18X7類鋼絲繩,內層繩的捻法似乎并不統一。從目前來看,18X7類這一傳統多層股抗旋轉鋼絲繩還不可能被迅速淘汰,一方面可能基于用戶的傳統使用習慣,另一方面,也基于該類鋼絲繩仍能滿足一些使用條件,且該類鋼絲繩在生產和使用成本方面也具有明顯經濟性。筆者對該類鋼絲繩理論結構形式、抗旋轉特性、層繩捻法配置等技術問題進行探討,以利于對其特性的正確把握。

              2問題研究
              2.1鋼絲繩理論結構與實用結構
              GB/T8706-2006/ISO17893:2004對18X7類鋼絲繩結構描述:組繩總股數(不含中心股)17~18根,最外層10~12根,2次成繩,外層股為在中心鋼絲外捻制4~8根鋼絲的單層鋼絲結構。由于該標準規定股中填充鋼絲不構成單獨的層,據此推理鋼絲繩中的填充股也不構成單獨層,將中心結構用0”代替,省略股結構及其前置符號“x”,18X7類鋼絲繩(注:為敘述方便,文中鋼絲繩參考8X7:
              IWRC類鋼絲繩重新標記‘F”代表填充)可能存在理論結構有11:6-0、11:3F-3-0、11:7-0、12:
              5-0、12:6-0、12:3F-3-0。而實際該類鋼絲繩最常用結構只有12:6-0、11:6-0,分別如圖1、圖2所示,即均為在中心結構外反向捻制2層股。沒有出現在內層股之谷部填充股結構,筆者認為是因為該類鋼絲繩內層繩直徑相對較小,即使外層股數達到12根、內層由3根股組成,內層股與股之間的空間位置很小,在內層股間增加填充股,因為該股直徑太小而沒有多大實際意義。假如股在繩中處于非捻制狀態,對12:3F-3-0、11:3F-3-0結構,外層股、內層股、填充股總面積比依次為:1.000:0.442:
              0.022、1.000:0.382:0.089,填充股總面積分別僅占組繩股總面積的1.50%、6.05%。從計算結果看,在組繩總股數、組繩股層繩滿足結構原則前提下,填充股對18X7類鋼絲繩的性能影響可以忽略,這與組繩外層股數相對較多的2層股23X7類鋼絲繩有明顯不同。
              2.2抗旋轉性能
              ASTMA1023/A1023M-07基于結構對鋼絲繩抗旋轉性能影響而將抗旋轉鋼絲繩細分3類:第1類,抗旋轉性能最好。該類鋼絲繩由3層股構成,最外層至少有15根股,2次合繩;第2類,抗旋轉性能較好。該類鋼絲繩由2層以上股構成,最外層至少有10根股,2次或3次合繩;第3類,抗旋轉性能最差。鋼絲繩由2層股構成,最外層不超過9根股,2次合繩,鋼絲繩只是具有有限的抗旋轉特性。按該標準,可以確定18X7類鋼絲繩抗旋轉性能不如35(W)x7類鋼絲繩。ISO17893:2004/Amd.1:
              2010(E)基于鋼絲繩一端固定,一端可以自由旋轉,在1000倍鋼絲繩公稱直徑長度上,對其施加20%
              鋼絲繩最小破斷拉力測得自由端旋轉圈數,將抗旋轉鋼絲繩細分為3類:第1類,旋轉圈數小于1圈;第2類,旋轉圈數大于1圈而小于2.5圈;第3類,旋轉圈數大于2.5圈而小于4圈。EN12385一2004對不同抗旋轉鋼絲繩選擇提供了參考。
              對18X7-FC鋼絲繩,從幾何角度看,外層繩股捻制圓半徑約為內層繩股捻制圓半徑的2倍,同時為了實現內外層繩股受力均勻,在進行鋼絲繩結構參數設計時,刻意保持內外層繩捻角相等。從物理角度看,由于力矩等于力臂與力之乘積,因此,理論上外層繩股繞鋼絲繩軸線產生力矩約為內層繩股繞鋼絲繩軸線產生力矩的4倍,這一計算結果就決定了該鋼絲繩不是抗旋轉性能優異結構鋼絲繩。雖然決定該鋼絲繩抗旋轉性能還有其他因素,但相對結構對鋼絲繩抗旋轉性能的影響,這些因素已經退居為次要因素,這也是為什么ASTMA1023/A
              1023M-07基于抗旋轉性能高低對多層股抗旋轉鋼絲繩進行分類的立足點是鋼絲繩結構。從世界范圍看,提高多層股鋼絲繩抗旋轉性能的技術思路是增加外層繩股數,因為外層繩股數的增加意味著外層繩股直徑的減小,這將帶來內層繩直徑的增加而增大內層繩鋼絲面積,從而達到提高鋼絲繩抗旋轉性的預期目的。如Redealli、Kiswire海洋工程多層股抗旋轉鋼絲繩外層股已經達到21根,Usha martin也有外層股24根的多層股抗旋轉鋼絲繩。
              相對于無法根據標準直接判斷其抗旋轉性能高低,而又被鋼絲繩生產強企推薦的23X7類鋼絲繩,
              18X7類鋼絲繩與之相比,其抗旋轉性能如何?
              GB/T8706對23X7類鋼絲繩結構描述:組繩總股(不含中心股)21~27根,最外層15~18根,2次成繩,外層股為在中心鋼絲外捻制4~8根鋼絲結構。
              23X7類鋼絲繩理論結構見表1。表1所列結構并不一定全部具有實用價值。目前可見典型結構如圖3、圖4所示,類似還有如圖5、圖6所示(注:圖5、圖6鋼絲繩參照23X7類鋼絲繩分類原則,可歸23x K7類)。
              盡管無法根據ASTMA1023/A1023M-07判定23X7類鋼絲繩抗旋轉性能高低,但CASAR研究的18X7-FC鋼絲繩抗旋轉性方法同樣可用,18X7
              7類、23X7類、35(W)X7類不同鋼絲繩外層繩旋轉力矩與內層繩旋轉力矩比見表2。從計算結果評定,鋼絲繩抗旋轉性能從高到低依次為35(W)X7類、23X7類、18X7類。
              2.3內外層繩捻法配置
              鋼絲繩捻法一般不涉及內層繩或鋼芯。只是為表示鋼絲繩具有抗旋轉特性,GB/T8706才出現了反向捻。對不同捻法的18X7類鋼絲繩,可以肯定的是內層繩捻向一定和外層繩相反,而至于內層繩的捻法,似乎并未引起鋼絲繩生產者和使用者的重視。
              RR-W-410D-88指出:對12X7:IWRC(6X7
              7-FC)右交互捻鋼絲繩,內層繩為左同向捻。筆者注意到,在SHINKO、PYTHON關于18X7類鋼絲繩結構示意圖中,交互捻鋼絲繩內層繩捻法配置與RR-W-410D-88規定相同,如圖7所示。CASAR在相關資料中也出現了相同捻法配置的鋼絲繩,如圖8所示。RR-W-410E-2002、RR-W-410F-
              2007、RR-W-410G-2010、RR-W-410H-2015相關描述與RR-W-410D-88相同,這也是筆者目前見到唯一對18X7類交互捻鋼絲繩層繩捻法配置作出強制規定的技術標準,RR-W-410E-2002規定:X7鋼絲繩中的6根內層股繩應采用符合3.4.4.4條規定的左同向捻,并圍繞一根纖維芯或鋼絲股芯捻制厖外層中的12根股繩應圍繞第一層捻制,并按3.4.4.1條規定的右交互捻捻制”。類似規定還出現在8X79:IWRC類鋼絲繩X7。其中在3.14.5種類Ⅳ,其他用途鋼絲繩,類型4,8X79不旋轉鋼絲繩中規定:厖這種鋼絲繩應有一根符合3.2.3條規定的獨立鋼絲繩繩芯,該繩芯應為符合
              3.4.4.4條規定的左同向捻厖這種鋼絲繩應為符合3.4.4.1條規定的右交互捻”。而文獻B-5]給出的結果并不與之相同,文獻B]指出“捻制18X7
              -NF鋼絲繩時,將內層繩制成同向捻而外層繩為交互捻有利于內外層繩力矩平衡厖多層股不旋轉鋼絲繩中股的層數多為兩層厖外層繩采用交互捻,內層繩可以采用交互捻也可以采用同向捻”,文獻5]雖然給出24X7(注:12X7:4X7+4X7-4X7)
              交互捻鋼絲繩之內層繩為交互捻,但同時指出出“為增大子繩的扭轉力矩,可將子繩設計成同向捻”,鑒于不同資料給出18X7類鋼絲繩層繩捻法配置的不一致性,那么,層繩捻法究竟如何設計顯然需要研究。雖然在此研究的是18X7類鋼絲繩層繩捻法配置問題,其實對其他結構多層股抗旋轉鋼絲繩,這個問題同樣存在。BRIDON相關資料中給出同向捻34(M)X7類鋼絲繩層繩捻法配置與AS3569-1989給出圖例一致,如圖9所示。
              2.3.1對交互捻鋼絲繩
              對交互捻18X7類鋼絲繩,如果內層繩采用同
              向捻,這將會增加內層繩的旋轉力矩,從而改善鋼絲繩抗旋轉性,此外,筆者認為內層繩選擇同向捻的捻法配置還有如下優點:(1)內層繩為同向捻會增加內層繩的柔軟性,即降低鋼絲繩剛度;(2)內層繩為同向捻會提高鋼絲繩服役期間內層繩鋼絲耐磨性,通過提高內層繩鋼絲耐磨性提高鋼絲繩壽命。缺
              點:(1)增加內層繩生產難度,因為實現同向捻鋼絲繩捻制緊密,對股捻制應力狀態的控制、工裝的控制、預變形的控制相對捻制交互捻鋼絲繩時更加嚴
              格,從捻制設備形式看,同向捻鋼絲繩通常不能在管式機上捻制或捻制質量保證相對困難,但采用筐籃
              機又會降低生產效率;(2)導致內外層繩股鋼絲間的接觸應力最大,外層繩為交互捻而內層繩為同向
              捻,則內外層繩股鋼絲交叉程度最為嚴重,因此會顯著增加鋼絲接觸應力,而接觸應力過大是引起18X7
              7類鋼絲繩內層繩早期失效的重要原因。對如此捻法配置鋼絲繩,如果對在較大載荷服役后的鋼絲繩拆股,則會發現內層股鋼絲表面存在非常嚴重的壓
              痕,如圖11所示。也正因為如此,通過對內層繩表面填塑或內層繩采用壓實股組繩才有了現實意義,甚至成為提高18X7類鋼絲繩內層繩使用壽命的顯著特色技術,內層繩采用壓實股組繩的12X7:IWRC(K)結構如圖12所示。PYTHON明確指出18X7類鋼絲繩使用中內層繩早期斷裂是一種趨
              勢,如果不實施內層繩填塑技術(注:通過填塑提高鋼絲繩使用壽命并不僅限于多層股抗旋轉鋼絲繩,同樣適合各種金屬芯鋼絲繩),這種趨勢無法避免。對交互捻鋼絲繩,內層繩采用交互捻之優缺點與之
              相反。
              圖11高接觸應力引起鋼絲表面壓痕
              Fig.11 Steel wire surface indention caused by high contact stress
              2.3.2對同向捻鋼絲繩
              對同向捻18X7類鋼絲繩,如果內層繩采用交
              互捻,這種層繩捻法配置的優點在于:(1)內外層繩股鋼絲交叉程度最輕,因此會增加內外層股鋼絲接觸面積而降低鋼絲接觸應力。圖9外層繩為同向捻,次外層繩為交互捻,內層繩為與次外層繩捻向一致的同向捻,這種結構捻法鋼絲繩不同層繩的捻法配置正是這種思想的體現;(2)減小內層繩生產難度與提高內層繩生產效率。因為交互捻鋼絲繩的捻制質量即使采用捻制效率相對高的管式機捻制,其捻制質量通常也可得到保證,況且18X7類鋼絲繩內層繩股的股數相對較少且直徑相對較小。缺點在于:(1)降低鋼絲繩的抗旋轉性能,鋼絲繩為同向捻而內層繩選擇交互捻,必然使內外層繩旋轉力矩更加不平衡而降低鋼絲繩的抗旋轉性;(2)降低內層繩鋼絲耐磨損性能,交互捻相對同向捻,其耐磨損性相對較差是該捻法的嚴重不足,從耐磨損性角度看,鋼絲繩為同向捻而內層繩選擇同向捻不利于鋼絲繩使用壽命的提高;(3)對鋼絲繩柔軟性有一定影響,將18X7類鋼絲繩視為鋼芯鋼絲繩,內層繩選擇交互捻,鋼絲繩的柔軟性會降低,因為同向捻鋼絲繩柔軟性優于交互捻。

              3結語
              18X7類鋼絲繩雖然理論上存在多種結構,但可用結構式為在中心結構外兩道工序捻制2層股,該類鋼絲繩的抗旋轉性相對23X7類、35(W)X7類鋼絲繩要差。對不同捻法18X7類鋼絲繩,內層繩選擇什么捻法,似乎不能一概而論,因為從鋼絲繩抗旋轉性、內層鋼絲耐磨性、內外層繩鋼絲接觸面積、鋼絲繩柔韌性和生產技術難度等角度看,每種捻法配置均存在各自的優缺點。筆者認為,相對合理的配置是基于對鋼絲繩使用失效原因的分析,而且對不同使用條件,導致鋼絲繩最終失效的主要原因也可能并不一致。
               
               
               
               
               
               
               
               


              少妇护士被弄高潮

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